多楔带传动

篇一:《多楔带传动设计计算》

% 多楔带传动设计计算

% 已知条件

P=7.5; % 离心式鼓风机电动机功率(kW)

n1=720; % 电动机转速（r/min）

n2=450; % 电动机转速（r/min）

a0=955; % 初定中心距（mm）

% 1-选择多楔带型号

Ka=input(' 查表12-10，选取工况系数 Ka = ');

Pc=Ka*P;

fprintf(' 计算功率 Pc = %3.4f kW n',Pc);

disp ' @@ 多楔带常用类型:PJPLPM @@'

DXDX=input(' 查图12-5，选取多楔带类型 DXDX = ','s');

% 2-确定多楔带轮的有效直径

i=n1/n2;

fprintf(' 传动比 i = %3.4f n',i);

de1=input(' 查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径(mm) de1 = ');

switch DXDX % 根据多楔带型号选取多楔带轮直径增量

case 'PJ'

Delta_e=1.2;

case 'PL'

Delta_e=3;

case 'PM'

Delta_e=4;

end

fprintf(' 多楔带轮直径增量(mm) Delta_e = %3.4f mm n',Delta_e);

epslion=input(' 确定多楔带传动的滑差率 epslion = ');

de20=i*(de1+2*Delta_e)*(1-epslion)-2*Delta_e;

fprintf(' 主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = %3.4f mm n',de20);

de2=input(' 查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径(mm) de2 = ');

% 3-确定多楔带的有效长度和中心距

Ld0=2*a0+pi*(de1+de2)/2+(de2-de1)^2/(4*a0);

fprintf(' 多楔带有效长度计算值 Ld0 = %3.4f mm n',Ld0);

Ld=input(' 查表12-12，确定多楔带有效长度(mm) Ld = ');

Kl=input(' 查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = ');

a=a0+(Ld-Ld0)/2;

fprintf(' 多楔带传动中心距 a = %3.4f mm n',a);

if Ld>=1250 & Ld<1500

delta_max=16;delta_min=22;

elseif Ld>=1500 & Ld<1800

delta_max=19;delta_min=22;

elseif Ld>=1800 & Ld<2000

delta_max=22;delta_min=24;

elseif Ld>=2000 & Ld<2240

delta_max=25;delta_min=24;

elseif Ld>=2240 & Ld<2500

delta_max=29;delta_min=25;

elseif Ld>=2500 & Ld<3000

delta_max=34;delta_min=27;

elseif Ld>=3000 & Ld<4000

delta_max=40;delta_min=29;

end

fprintf(' 查表12-13，中心距最小调整量 delta_min = %3.4f mm n',delta_min);

fprintf(' 查表12-13，中心距最大调整量 delta_max = %3.4f mm n',delta_max);

a_min=a-delta_min;a_max=a+delta_max;

fprintf(' 多楔带中心距最小值 a_min = %3.4f mm n',a_min);

fprintf(' 多楔带中心距最大值 a_max = %3.4f mm n',a_max);

% 4-计算主动多楔带轮包角

alpha=180-180*de1*(i-1)/pi/a;

fprintf(' 主动多楔带轮包角 alpha = %3.4f °n',alpha);{多楔带传动}.

Kalpha=DXD_BJXS(alpha);

fprintf(' * 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = %3.4f n',Kalpha);

% 5-确定带的楔数

disp ' * 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率'

P0=DXD_JBEDGL(n1);

fprintf(' 多楔带基本额定功率 P0 = %3.4f kW n',P0);

disp ' * 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量'

DP0=DXD_GLZL(n1);

fprintf(' 多楔带传动功率增量 DP0 = %3.4f kW n',DP0);

zmin=Pc/((P0+DP0)*Kalpha*Kl);

fprintf(' 带楔数的计算值 zmin = %3.4f n',zmin);

z=input(' 确定带的楔数 z = ');

% 6-计算带速和压轴力{多楔带传动}.{多楔带传动}.

v=pi*de1*n1/6e4;

fprintf(' 多楔带运转速度 v = %3.4f m/s n',v);

F=1e3*Pc/v;

fprintf(' 作用在轴上有效拉力 F = %3.4f N n',F);{多楔带传动}.

Kz=DXD_XHXS(alpha);

fprintf(' * 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = %3.4f n',Kz);

FQ=Kz*F*sin(0.5*alpha*pi/180);

fprintf(' 多楔带传动压轴力 FQ = %3.4f N n',FQ);

% 多楔带包角修正系数线性插值的函数文件(表12-14)

function Kalpha=DXD_BJXS(alpha)

x=[83 87 91 95 99 103 106 110 113 117 120 125 127 130 133 136 139 142 145 148 151 154 157 160 163 166 169 171 174 177 180];

y=[0.64 0.66 0.68 0.70 0.72 0.73 0.75 0.76 0.77 0.79 0.80 0.81 0.83 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.99 1.00];

Kalpha=interp1(x,y,alpha,'linear');

% PL型多楔带基本额定功率的线性插值函数文件(表12-15)

function P0=DXD_JBEDGL(n1)

n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = ');

n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = ');

P0s=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 P0s = '); P0w=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = '); P0=P0s+(n1-n1s)*(P0w-P0s)/(n1w-n1s);

% PL型多楔带传动比引起的功率增量的线性插值函数文件(表12-16) function DP0=DXD_GLZL(n1)

n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = ');

n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = ');

DP0s=input(' 对应传动比的功率增量首值 DP0s = ');

DP0w=input(' 对应传动比的功率增量尾值 DP0w = ');

DP0=DP0s+(n1-n1s)*(DP0w-DP0s)/(n1w-n1s);

% 多楔带楔合系数线性插值的函数文件(表12-17){多楔带传动}.

function Kz=DXD_XHXS(alpha)

al=[180 170 160 150 140 130 120];

kz=[1.50 1.56 1.63 1.71 1.80 1.91 2.04];

Kz=interp1(al,kz,alpha,'linear');{多楔带传动}.

计算结果：

查表12-10，选取工况系数 Ka = 1.1

计算功率 Pc = 8.2500 kW

@@ 多楔带常用类型:PJPLPM @@

查图12-5，选取多楔带类型 DXDX = PL

传动比 i = 1.6000

查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径(mm) de1 = 125

多楔带轮直径增量(mm) Delta_e = 3.0000 mm

确定多楔带传动的滑差率 epslion = 0.02

主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = 199.4080 mm 查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径(mm) de2 = 200

多楔带有效长度计算值 Ld0 = 2421.9813 mm

查表12-12，确定多楔带有效长度(mm) Ld = 2360

查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = 0.96

多楔带传动中心距 a = 924.0093 mm

查表12-13，中心距最小调整量 delta_min = 25.0000 mm 查表12-13，中心距最大调整量 delta_max = 29.0000 mm 多楔带中心距最小值 a_min = 899.0093 mm

多楔带中心距最大值 a_max = 953.0093 mm

主动多楔带轮包角 alpha = 175.3494 °

* 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = 0.9845

* 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率

主动多楔带轮转速首值 n1s = 700

主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800

对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 P0s = 0.89 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = 0.98 多楔带基本额定功率 P0 = 0.9080 kW

* 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量

主动多楔带轮转速首值 n1s = 700

主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800

对应传动比的功率增量首值 DP0s = 0.04

对应传动比的功率增量尾值 DP0w = 0.05

多楔带传动功率增量 DP0 = 0.0420 kW

带楔数的计算值 zmin = 9.1885

确定带的楔数 z = 10

多楔带运转速度 v = 4.7124 m/s

作用在轴上有效拉力 F = 1750.7044 N

* 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = 1.5279

多楔带传动压轴力 FQ = 2672.7048 N